Методика расчета и анализа базового транскритического цикла СО2
- Авторы: Талызин М.С.1
-
Учреждения:
- Международная академия холода
- Выпуск: Том 110, № 2 (2021)
- Страницы: 123-128
- Раздел: Краткие сообщения
- URL: https://freezetech.ru/0023-124X/article/view/321521
- DOI: https://doi.org/10.17816/RF321521
- ID: 321521
Цитировать
Полный текст
Аннотация
Ужесточение законодательства в области экологии привело к необходимости поиска хладагентов, являющихся альтернативой применяемым ранее.
Одной из таких альтернатив является использование так называемых «природных хладагентов», к которым относятся аммиак, СО2, пропан и др.
Большой интерес к использованию СО2 в качестве хладагента требует соответствующих методик расчета, которые недостаточно представлены в литературе.
Наряду с расчетом циклов и определением параметров в базовых точках требуется проводить анализ эффективности с целью определения оптимального решения.
Целью настоящего исследования является разработка методики расчета и анализа базового транскритического цикла СО2.
Расчет транскритического цикла основан на фундаментальных законах термодинамики, в основу методики анализа положен энтропийно-статистический метод термодинамического анализа. Расчет цикла включает анализ потерь работы сжатия по компонентам системы.
Приведено описание работы базового транскритического цикла СО2 с двумя температурными уровнями, приведена методика расчета и анализа потерь в элементах холодильной установки, работающей по базовому транскритическому циклу СО2.
Применение данной методики позволяет определить элементы и процессы с наибольшими потерями и принять меры для повышения эффективности работы холодильной системы.
Полный текст
Расчеты классических холодильных циклов представлены в учебнике [1]. Для решения конкретной задачи требуется произвести анализ эффективности транскритического цикла.
В качестве метода термодинамического анализа применяется энтропийно-статистический метод [2] как наиболее предпочтительный для техники низких температур [3], [4].
Приведем описание работы холодильной установки, работающей по транскритическому циклу СО2 с двумя температурными уровнями. На рис. 1 представлена принципиальная схема холодильной установки, а на рис. 2 – транскритический цикл в диаграмме энтальпия-давление.
Рис. 1. Принципиальная схема транскритической холодильной системы СО2 (Система 3): КМ1 – компрессор первой ступени сжатия, КМ2 – компрессор второй ступени сжатия, ОГ – охладитель газа, ПС – промежуточный сосуд, Ист – испаритель среднетемпературных потребителей, Инт – испаритель низкотемпературных потребителей, РВ1, РВ2, РВ3, РВ4 – регулирующие вентили.
Fig. 1. Schematic diagram of the transcritical CO2 cycle (System 3): KM1 – compressor of the first stage of compression, KM2 – compressor of the second stage of compression, OG - gas cooler, PS – intermediate vessel, East – evaporator of medium temperature consumers, Int – evaporator of low-temperature consumers, PB1, PB2, PB3, and PB4 – regulating valves.
Рис. 2. Транскритический цикл СО2.
Fig. 2. Transcritical CO2 cycle.
Пары хладагента, образовавшиеся при кипении на низком температурном уровне в испарителе Инт от тепловой нагрузки Qнт, сжимаются компрессором нижней ступени КМ1 от давления точки 1 до давления точки 2. Смешиваются с парами хладагента, образовавшимися при кипении хладагента на среднем температурном уровне в испарителе Ист от тепловой нагрузки Qст, и парами, образовавшимися при дросселированиив РВ4 от точки 8 до точки 10, после этого происходит сжатие в компрессоре второй ступени КМ2 от давления точки 3 до давления точки 4.
После этого пары попадают в охладитель газа ОГ, где охлаждаются от температуры нагнетания до температуры, превышающей температуру окружающей среды на величину недорекуперации. Процесс происходит в сверхкритической области.
Охлажденные пары дросселируются в РВ3 до давления промежуточного сосуда ПС, часть паров откачивается компрессором через дроссельный вентиль РВ4, энтальпия оставшейся части при этом понижается до состояния точки 7.
Далее насыщенная жидкость точки 7 дросселируется до среднетемпературного и низкотемпературного уровней в РВ2 и РВ1, соответственно. Цикл повторяется. Приведем ниже формулы для расчета основных характеристик цикла.
Удельная массовая холодопроизводительность среднетемпературного контура рассчитывается по формуле:
. (1)
Удельная массовая холодопроизводительность низкотемпературного контура определяется согласно:
. (2)
Массовые расходы низкотемпературного и среднетемпературного контуров
(3)
Относительные массовые расходы низкотемпературного и среднетемпературного контуров
(4)
Относительный массовый расход второй ступени сжатия g2 определяется из энергетического баланса промежуточного сосуда ПС.
(5)
Энтальпия точки 2 определяется по известному значению адиабатного КПД компрессора первой ступени:
(6)
Энтальпию точки 3 можно найти из уравнения смешения потоков:
(7)
Энтальпия в точке 4 находится из уравнения аналогичного (6).
Минимальная необходимая удельная работа для генерации холода определяется в форме
(8)
Адиабатная работа сжатия
(9)
Действительная затрачиваемая удельная работа сжатия
(10)
Степень термодинамического совершенства
(11)
Холодильный коэффициент при адиабатном процессе сжатия
(12)
Действительное значение холодильного коэффициента
(13)
Необходимые удельные затраты работы сжатия для компенсации производства энтропии в охладителе газа:
(14)
Необходимые удельные затраты работы сжатия для компенсации производства энтропии при дросселировании определяем для 4 процессов (верхний индекс указывает на сам процесс):
(15)
Необходимые удельные затраты работы сжатия для компенсации производства энтропии в испарителе при передаче теплоты от охлаждаемого объекта в цикле при средней температуре воздуха в потребителях (кипение жидкого хладагента):
(16)
Необходимые удельные затраты работы сжатия для компенсации производства энтропии в испарителе при передаче теплоты от охлаждаемого объекта в цикле при средней температуре воздуха в потребителях (перегрев хладагента в испарителе):
(17)
Общие необходимые удельные затраты работы сжатия для компенсации производства энтропии в испарителе:
(18)
Необходимые удельные затраты работы сжатия для компенсации производства энтропии в других процессах (смешение в точке 3, процессы в промежуточном сосуде):
(19)
Суммируя величины необходимых удельных затрат работы сжатия для компенсации производства энтропии во всех элементах холодильной системы, находим расчетную величину адиабатной работы сжатия:
(20)
Энергетические потери в компрессоре:
(21)
Расчетная работа сжатия:
(22)
Погрешность определения работы сжатия:
(23)
Результаты анализа являются удовлетворительными, если величина погрешности, определяемой по уравнению 23, находится в переделах 3 %.
Результаты, полученные по данной методике, представлены в [5].
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- Предлагаемая методика основана на известных зависимостях, широко применяемых при анализе холодильных циклов;
- Расчет цикла включает анализ потерь работы сжатия по компонентам системы;
- Применение данной методики позволяет определить элементы и процессы с наибольшими потерями и принять меры для повышения эффективности работы холодильной системы.
ДОПОЛНИТЕЛЬНО
Конфликт интересов. Автор декларирует отсутствие явных и потенциальных конфликтов интересов, связанных с публикацией настоящей статьи.
Источник финансирования. Автор заявляют об отсутствии внешнего финансирования при проведении поисково-аналитической работы и подготовке рукописи.
ADDITIONAL INFORMATION
Competing interests. The author declares that there is no conflict of interest
Funding source. This study was not supported by external sources of funding.
Об авторах
Максим Сергеевич Талызин
Международная академия холода
Автор, ответственный за переписку.
Email: talyzin_maxim@mail.ru
ORCID iD: 0000-0001-7244-1946
SPIN-код: 6524-3085
канд. техн. наук
Россия, МоскваСписок литературы
- Бараненко А.В., Бухарин Н.Н., Пекарев В.И. и др. Холодильные машины. Санкт Петербург: Политехника, 2006.
- Архаров А.М. Основы криологии. Энтропийно-статистический анализ низкотемпературных систем. Москва: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2014.
- Архаров А.М. О едином термодинамическом пространстве, теплоте, холоде, эксергии и энтропии, как о базовых понятиях инженерной криологии // Холодильная техника. 2009. Т. 98, № 6. С. 34–39. doi: 10.17816/RF97641
- Архаров А.М. Почему эксергетический вариант термодинамического анализа не рационален для исследования основных низкотемпературных систем // Холодильная техника. 2011. Т. 100, № 10. С. 8–12. doi: 10.17816/RF98321
- Архаров А.М., Шишов В.В., Талызин М.С. Сравнение с помощью энтропийно-статистического анализа транскритических циклов на СО2 с циклами на традиционных хладагентах для систем холодоснабжения предприятий торговли // Холодильная техника. 2017. Т. 106, № 2. С. 34–41. doi: 10.17816/RF99213